热轧美标H型钢W8x40来量检验按标准

美标H型钢 W8*24 A572GR50/A992 12 35.9 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W8*28 A572GR50/A992 12 41.7 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W8*31 A572GR50/A992 12 46.1 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W8*35 A572GR50/A992 12 52 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W8*40 A572GR50/A992 12 59 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W8*48 A572GR50/A992 12 86 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W8*58 A572GR50/A992 12 86 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W8*67 A572GR50/A992 12 100 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*19 A572GR50/A992 12 28.4 莱钢/日钢/进口
美标H型钢 W10*22 A572GR50/A992 12 32.7 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*26 A572GR50/A992 12 38.5 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*30 A572GR50/A992 12 44.8 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*33 A572GR50/A992 12 49.1 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*39 A572GR50/A992 12 58 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*45 A572GR50/A992 12 67 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*49 A572GR50/A992 12 73 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*60 A572GR50/A992 12 80 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*68 A572GR50/A992 12 89 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*77 A572GR50/A992 12 101 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*88 A572GR50/A992 12 115 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*100 A572GR50/A992 12 131 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W10*112 A572GR50/A992 12 149 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W12*16 A572GR50/A992 12 23.8 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W12*19 A572GR50/A992 12 28.3 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W12*22 A572GR50/A992 12 32.7 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W12*26 A572GR50/A992 12 38.7 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W12*30 A572GR50/A992 12 44.5 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W12*35 A572GR50/A992 12 52 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W12*40 A572GR50/A992 12 60 莱钢/日照/马钢
美标H型钢 W12*45 A572GR50/A992 12 67 莱钢/日照/马钢

美标型材：
一是模拟高炉内气液两相流进行动力学试验，研究炉内产生液泛的条件；二是根据武钢高炉炉料结构，模拟高炉初成渣的成分，研究初成渣的冶金性能。研究发现，高炉下部气液正常对流运动的限制性环节是料柱发生的阻塞。减少炉腹煤气量，改善高炉下部焦炭料柱的透气性和滤液性，改善煤气流控制，以及降低初成渣粘度等，有利于推迟阻塞现象的发生，有利于炉况顺行和提高高炉产量。在此基础上，综合运用渣铁滞留模型和气液两相流的动力学方程，建立了高炉重要操作参数对产量影响的过程优化模型。